鈦合金管是航空航天、海洋船舶、石油化工和石油勘探中大型設(shè)備常用的關(guān)鍵機(jī)械零件[1，2]，該類零件的深孔一般是通過深孔鉆鏜孔工藝或斜軋穿孔及軋制獲得。鉆鏜孔工藝直接利用深孔鉆對(duì)鈦合金棒材進(jìn)行鉆削，材料的利用率不足50％，對(duì)于某些大孔徑的薄壁鈦合金管，其利用率更低，不足10％，因此造成大孔徑鈦合金管的加工成本很高[3，4]。斜軋穿孔及軋制是目前無縫管生產(chǎn)中應(yīng)用較廣的工藝之一，采用該工藝時(shí)鈦合金消耗小，但是其設(shè)備復(fù)雜、周期長、成品率低，且該工藝僅應(yīng)用于低強(qiáng)度鈦合金的加工，而對(duì)于高強(qiáng)度鈦合金管的軋制工藝，目前尚處于研究階段[5-7]。

深孔套料鉆削工藝因斷屑和排屑困難、加工狀況處在半封閉狀態(tài)下不便觀察等因素成為深孔加工方面的難題[8，９]，對(duì)于鈦合金材料加工，更是受到其工藝、剛度、強(qiáng)度、切削刀具的磨損、導(dǎo)向塊磨損和排屑難等諸多因素影響[10-12]，使鈦合金深孔套料的加工難度增加，最終出現(xiàn)如排屑出口堵屑、入鉆不穩(wěn)定、套料過程振動(dòng)現(xiàn)象嚴(yán)重、崩刀現(xiàn)象等問題[13，14]，使得鈦合金深孔套料技術(shù)成為目前一個(gè)重要的難題。

為了解決上述問題，以降低工藝成本，節(jié)約原材料和減少機(jī)床的功率消耗。本文以大孔徑鈦合金管的加工為背景，設(shè)計(jì)了大孔徑鈦合金管深孔套料鉆削工藝。

針對(duì)大孔徑鈦合金管套料鉆削過程中存在的這些問題，從工藝的角度出發(fā)，提出了一定的解決方法，并進(jìn)行了大孔徑鈦合金深孔套料鉆削試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明:采用以環(huán)形切削方式在實(shí)體材料上進(jìn)行大孔徑鈦合金管深孔套料鉆削工藝，能節(jié)約大量的鈦合金原材料，并且能得到比較高的加工質(zhì)量。

該工藝的發(fā)展為大孔徑鈦合金管的生產(chǎn)提供了新的工藝途徑。與傳統(tǒng)的鉆鏜孔工藝相比，大孔徑鈦合金管深孔套料鉆削工藝具有工藝簡單、材料利用率高、刀具成本低和機(jī)床磨損小等優(yōu)點(diǎn)。

1、深孔套料加工系統(tǒng)

根據(jù)鈦合金材料的切削性能特點(diǎn)和工件結(jié)構(gòu)，為了更順暢的排屑，鈦合金深孔套料加工系統(tǒng)采用外排屑深孔套料鉆削系統(tǒng)。該系統(tǒng)主要由深孔鉆鏜床、深孔套料鉆和冷卻排屑系統(tǒng)三大部分組成，如圖1所示。該系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)方式為工件旋轉(zhuǎn)、鉆桿進(jìn)給。切削液通過鉆桿的尾部進(jìn)入鉆桿內(nèi)部，經(jīng)鉆桿內(nèi)壁和工件的間隙進(jìn)入套料鉆的頭部進(jìn)行冷卻潤滑，并將形成的切屑從鉆桿外壁和工件的間隙中排出，所獲得的鈦合金管和芯棒如圖2所示。

2、鈦合金深孔套料關(guān)鍵技術(shù)

2.1.1深孔套料鉆刀齒材料

鈦合金材料的切削加工性能比較差，切削加工時(shí)切削速度比較低，在進(jìn)行切削加工時(shí)，因其切屑呈鋸齒狀而造成了刀具切削力呈周期性變化，且刀具受到的切削沖擊力比較大[15，16]，因此，鈦合金材料套料鉆削時(shí)，宜選擇強(qiáng)度高、抗沖擊韌性較好的YG8硬質(zhì)合金作為深孔套料鉆的刀齒材料。YG8硬質(zhì)合金抗彎強(qiáng)度比較高，且抗沖擊性能和抗振性能都比較好，而其耐磨性能和允許的切削速度卻比較低[17，18]。

2.1.2 深孔套料鉆的結(jié)構(gòu)及幾何參數(shù)

深孔套料鉆的結(jié)構(gòu)如圖3所示。對(duì)于鈦合金材料，采用單齒外排屑深孔套料鉆比較合適，多齒的深孔套料鉆會(huì)產(chǎn)生比單齒深孔套料鉆更大的振動(dòng)，且多齒深孔套料鉆的刀齒中要加入必要的搭接量勢必要增大切削力，從而間接的增大了切削功率，提高了對(duì)機(jī)床的要求。

由于鈦合金比強(qiáng)度和熱強(qiáng)度高、切削變形系數(shù)和彈性模量小等特點(diǎn)[19，20]，宜采用小前角、大后角以及較大的主偏角，使切削刃鋒利耐磨，減小切屑變形。因此選取前角γ0為7°，后角α0為12°，主偏角ｋｒ?yàn)?0°，刃傾角λｓ為0°。

根據(jù)鈦合金材料特性，斷屑槽結(jié)構(gòu)選用圓弧型，其參數(shù)為:斷屑臺(tái)的寬度Wn為2.5~3.8mm，斷屑臺(tái)深度Hn取為0.5~1mm，圓弧半徑Rn一般取為0.5~0.8mm。

為了實(shí)現(xiàn)很好的斷屑，刀片采用了軸向階梯分屑方式，在滿足要求孔徑的前提下，盡可能增大芯棒直徑，以便節(jié)約材料，但為了更好的斷屑和排屑，采用的單齒刀片為4級(jí)階梯式刀片，切削刃總寬度為15mm，由外到內(nèi)每齒寬度分別為3mm、4mm、4mm、4mm，分屑齒的結(jié)構(gòu)如圖4所示。

2.2 鈦合金深孔套料排屑效果

對(duì)鈦合金工件材料進(jìn)行外排屑深孔套料加工時(shí)，由于鉆削用量、刀具結(jié)構(gòu)、切削液流量的不同而出現(xiàn)了不同的切屑形態(tài)。當(dāng)切削速度在14.7~27.0mm/min之間，進(jìn)給量處于ｆ＝0.10~0.15mm/r之間時(shí)，排屑和鉆削過程非常穩(wěn)定，切屑能很好的自動(dòng)斷屑，能實(shí)現(xiàn)長時(shí)間的套料加工。

當(dāng)切削液的流量加大時(shí)，不僅能提高加工系統(tǒng)的剛性，還能使切屑自動(dòng)斷屑的周期變小，長屑變?yōu)槎绦迹煌那邢饕毫髁繉?duì)套料鉆的分屑效果影響不是很明顯。因此，在對(duì)鈦合金材料進(jìn)行深孔套料加工時(shí)，應(yīng)加大油路通道的截面面積，加大切削液的流量，使切屑在大流量的切削液作用下能較好的進(jìn)行斷屑和排屑，使鉆削過程更加平穩(wěn)。

深孔套料鉆削的排屑過程主要是由高壓切削液將切屑強(qiáng)制帶出，切削液從鉆桿的末端輸入，到達(dá)切削部位帶走切屑，再從鉆桿的外側(cè)將切屑帶出，如圖5所示。隨著孔的深度的增加，切削液沿程阻力損失和切屑排出的路線就會(huì)增加，如果切削液壓力小于或者等于切屑沿途的阻力，就導(dǎo)致帶狀切屑纏繞現(xiàn)象出現(xiàn)，使套料切削過程產(chǎn)生振動(dòng)、崩刀、打刀，導(dǎo)致套料切削過程無法正常進(jìn)行。通常情況下，采用加大切削液壓力和流量，強(qiáng)制將切屑從切削區(qū)帶走，以減小套料過程中切屑纏繞問題而產(chǎn)生的振動(dòng)。

2.3 鉆桿的強(qiáng)度及剛度

在深孔套料加工過程中，采用工件轉(zhuǎn)動(dòng)、刀具直線進(jìn)給的加工方式。在鉆桿向前移動(dòng)、刀具與工件之間產(chǎn)生擠壓的過程中，鉆桿的前端部會(huì)受到工件向后的反作用力，反作用力的大小對(duì)于鉆桿是否產(chǎn)生屈服具有一定的影響。因此，為了保證鉆桿在加工過程中不因強(qiáng)度不夠而影響加工，鉆桿的最大工作壓力不得超過40Cr材料的許用壓力，及要求鉆桿的強(qiáng)度條件為

在工件的轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，工件也會(huì)對(duì)鉆桿的端部產(chǎn)生反向的扭矩，為了使鉆桿在加工過程中克服此扭矩而產(chǎn)生的屈服失效，因此必須使桿內(nèi)最大的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力不得超過40Ｃｒ材料的扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力，既滿足鉆桿的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為

在加工過程中，轉(zhuǎn)速過大時(shí)會(huì)使得扭轉(zhuǎn)角過大，進(jìn)而會(huì)引起強(qiáng)烈的振動(dòng)，由于振動(dòng)可導(dǎo)致打刀崩刀現(xiàn)象，因此需要對(duì)鉆桿扭轉(zhuǎn)變形做一定的限制，即滿足鉆桿的扭轉(zhuǎn)剛度條件

3、鈦合金深孔套料鉆削加工

3.1 加工條件及工藝參數(shù)

鈦合金深孔套料采用外排屑深孔加工系統(tǒng)，試樣為TC4棒料，尺寸為230mm×1200mm，如圖6(ａ)所示。深孔套料鉆直徑為115mm，進(jìn)給量為ｆ＝0.17mm/r、ｆ＝0.19mm/r、ｆ＝0.20mm/r、ｆ＝0.22mm/r，轉(zhuǎn)速為110r/min、145r/min，切削液流量Ｑ＝125L/min、Ｑ＝250Ｌ/ｍ，切削液壓力2.5MPa。深孔套料加工過程如

圖6ｂ所示。

3.2 加工結(jié)果及分析

鈦合金深孔套料加工結(jié)果如圖7所示。該試件所有尺寸均達(dá)到設(shè)計(jì)要求。鈦合金管孔壁和芯棒的尺寸精度均可達(dá)IT8，表面的粗糙度可達(dá)3.2μm。

不同工藝參數(shù)組合下所獲得的深孔套料鉆削過程如表1所示。在鈦合金深孔套料過程中，當(dāng)轉(zhuǎn)速一定時(shí)，隨著進(jìn)給量的增大，軸向鉆削力和扭矩增大。當(dāng)轉(zhuǎn)速為110r/min、進(jìn)給量為0.2r/min、切削液壓力2.5MPa、切削液流量250L/min時(shí)，深孔套料鉆削過程中沒有發(fā)生堵屑現(xiàn)象，刀具出現(xiàn)輕微的鈍化，如圖8a所示。但在速大于110r/min、進(jìn)給量大于0.20mm/r時(shí)，發(fā)生堵屑現(xiàn)象，并且靠近芯棒的一側(cè)發(fā)生崩刀，如圖8b所示。

當(dāng)進(jìn)給量處于0.19mm/r和0.20mm/r之間時(shí)，切屑能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)分屑，其切屑形態(tài)如圖9a所示，當(dāng)轉(zhuǎn)速為110r/min、切削液壓力為2.5MPa、切削液流量為250L/min時(shí)，可實(shí)現(xiàn)順利排屑，且鉆削過程相對(duì)穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)長時(shí)間的深孔套料加工。當(dāng)進(jìn)給量大于0.22mm/r時(shí)，切屑形態(tài)為擠裂狀切屑，如圖9b，套料過程中出現(xiàn)劇烈的振動(dòng)，刀具磨損嚴(yán)重，容易造成套料鉆頭出現(xiàn)崩刃現(xiàn)象。

4、結(jié)論

通過對(duì)TC4鈦合金工件進(jìn)行批量深孔套料加工，可得出如下結(jié)論:

(1)套料加工的軸向力和扭矩要比深孔鉆小，降低了對(duì)深孔鉆削機(jī)床的功率要求，因而比其它深孔鉆削方式更經(jīng)濟(jì)。

(2)套料鉆幾何參數(shù)采用γ0＝7°，α0＝12°，ｋｒ＝80°，λｓ＝0°，轉(zhuǎn)速ｎ＝110ｒ/ｍｉｎ、進(jìn)給量ｆ＝0.2mm/r、切削液壓力Ｐ＝2.5MPa、流量Ｑ＝250L/min時(shí)，鈦合金深孔套料鉆削過程比較平穩(wěn)，切屑形態(tài)比較好。

(3)鈦合金深孔套料加工所形成的切屑形態(tài)隨著鉆削用量、刀具結(jié)構(gòu)、切削液流量以及鈦合金材料種類的不同而不同，其中進(jìn)給量對(duì)切屑形態(tài)影響最大。

(4)在孔徑一定的條件下隨著鉆削長度的增加，切削液的沿程壓力損失較大，為了切屑的有效排出，必須適當(dāng)?shù)脑黾忧邢饕旱膲毫土髁俊Ｔ趯?shí)際加工中，由于冷卻潤滑系統(tǒng)的密封性以及油泵功率的限制，通常采取增加流量Ｑ，來提高加工時(shí)的排屑效果。

參考文獻(xiàn):

[1]房永強(qiáng)，余澤利，白新房，等.TA18鈦合金管收縮應(yīng)變比的測量不確定度評(píng)定[Ｊ].塑性工程學(xué)報(bào)，2021，28(12):230-236.

[2]蔡國帥，朱寶輝，陳勝川，等.冷軋和退火對(duì)TC4鈦合金管組織和性能的影響[Ｊ].熱加工工藝，2018，47(21):86-88.

[3]劉戰(zhàn)鋒，謝健康.TC4鈦合金深孔(鉆削)套料加工系統(tǒng)及其刀具研究[Ｊ].機(jī)床與液壓，201９，47(15):114-118.

[4]馮亞洲，黃帥澎，劉雁蜀，等.TA15鈦合金深孔鉆削試驗(yàn)研究[Ｊ].制造技術(shù)與機(jī)床，2022，(02):3９-42.

[5]龐玉華，何威威，劉東，等.TC4鈦合金錐形輥斜軋穿孔曼內(nèi)斯曼效應(yīng)[Ｊ].塑性工程學(xué)報(bào)，2020，27(03):10９-114.

[6]于浩，黃華貴，鄭加麗，等.無縫鋼管斜軋穿孔頂頭表面缺陷非接觸在線檢測方法[Ｊ].中國機(jī)械工程，2021:1-8.

[7]張浩澤，余堃，鐘海，等.鑄坯斜軋穿孔制備大口徑TA31鈦合金無縫管材[Ｊ].兵器材料科學(xué)與工程，2022:1-7.

[8]ＬｉｕＺ，ＺｈｅｎｇＷ，ＺｈｕＨ.ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＤｒｉｌｌｉｎｇＰｒｏｃｅｓｓｏｆＤｅｅｐＨｏｌｅＴｒｅｐａｎｎｉｎｇｆｏｒＴｉｔａｎｉｕｍＡｌｌｏｙ(TC4)[Ｊ].ＤＥＳｔｅｃｈＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＣｏｍｐｕｔｅｒＳｃｉ-ｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，2017.

[９]柴輝.短電弧套料加工電極頭和電加工參數(shù)的研究[Ｄ].西安石油大學(xué)，201９.

[10]薛虎，李亮.切削液油壓對(duì)深孔槍鉆加工Ｔｉ6Ａｌ4Ｖ鈦合金的影響研究[Ｊ].工具技術(shù)，2020，54(12):60-64.

[11]王宇.機(jī)夾式深孔鉆頭鉆削TC4鈦合金試驗(yàn)及刀具失效研究[Ｄ].西安:西安石油大學(xué)，2021.

[12]秦聲，密思佩，明偉偉，等.鈦合金深孔鉆削溫度測量及加工表面質(zhì)量研究[Ｊ].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2021，(07):155-157＋162.

[13]劉戰(zhàn)鋒，韓曉蘭.典型難加工材料深孔加工技術(shù)[Ｍ].北京:科學(xué)出報(bào)社，2020.

[14]許曉達(dá)，李全昆，郁紅波.多芯管套料工藝改進(jìn)[Ｊ].船海工程，2021，50(02):46-4９.

[15]ＬｕＺ，ＺｈａｎｇＤ，ＺｈａｎｇＸ，ｅｔａｌ.Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｈｉｇｈ-ｐｒｅｓ-ｓｕｒｅｃｏｏｌａｎｔｏｎｃｕｔｔｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｈｉｇｈ-ｓｐｅｅｄｕｌｔｒａ-ｓｏｎｉｃｖｉｂｒａｔｉｏｎｃｕｔｔｉｎｇｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏｙ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2020，27９:116584.

[16]張俊杰，劉英想，胡王杰，等.TC4鈦合金縱彎超聲振動(dòng)銑削裝置及其加工性能研究[Ｊ].航空制造技術(shù)，2022，65(08):14-21.

[17]原瑞澤，閆獻(xiàn)國，陳峙，等.深冷處理對(duì)ＹＧ8硬質(zhì)合金/42ＣｒＭｏ鋼釬焊接頭殘余應(yīng)力的影響[Ｊ].金屬熱處理，2021，46(10):204-208.

[18]梁偉印，梁國星，董黎君，等.ＹＧ8硬質(zhì)合金表面激光熔覆WC/TIC/Co涂層的組織及性能[Ｊ].金屬熱處理，2021，46(12):168-174.

[19]王瑤，李永剛，李文輝，等.深冷處理對(duì)TC4鈦合金滾磨光整加工性能的影響[Ｊ].稀有金屬，2021，45(11):128９-12９8.

[20]王欣，羅學(xué)昆，宇波，等.航空航天用鈦合金表面工程技術(shù)研究進(jìn)展[Ｊ].航空制造技術(shù)，2022，65(04):14-24.

相關(guān)鏈接