引 言

在特深井修井作業(yè)中， 修井鉆具面臨強度低、修井機負載高等難題， 常規(guī)S135 鋼鉆具已經(jīng)不能完全滿足作業(yè)需求。鈦合金具有密度低、強度高、抗腐蝕性能和耐疲勞性能好等特性， 近年來在工程實際中得到了廣泛應(yīng)用。在石油工程中使用鈦合金鉆桿可減輕地面設(shè)備負載、減少水力損失、提高延伸位移等。鈦合金鉆桿在超短半徑鉆井、超深井鉆井和深水鉆井中應(yīng)用時技術(shù)優(yōu)勢明顯。從技術(shù)角度篩選， 鈦合金鉆具能全面滿足特深井修井作業(yè)需求。

早在20 世紀90 年代， 美國就已經(jīng)實現(xiàn)了鈦合金管材在石油天然氣勘探開發(fā)領(lǐng)域的工業(yè)化應(yīng)用[1-2] 。應(yīng)用最為成熟的是美國RMI 公司[3] ， 該公司于20 世紀90 年代開發(fā)出一種合金含量低、材料成本低以及加工性能良好的α＋β 型Gr. 28 鈦合金，并用于油井管的生產(chǎn)制造， 在滿足油氣生產(chǎn)強度與耐蝕性要求的前提下， 顯著降低了鈦合金油井管的生產(chǎn)成本。Weatherford 公司的子公司Grant Prideco及RTI 國際公司在Texas 的子公司(RTI 能源系統(tǒng)公司)， 于21 世紀初研制出強度高、撓性和耐用性好， 而且質(zhì)量輕、耐腐蝕的鈦合金鉆桿[4-7] ， 鉆桿本體材料采用Ti-6Al-4V (ASTM5) 合金， 屈服強度為840 MPa， 相當于S135 鋼鉆桿強度與質(zhì)量比值的1. 54 倍， 疲勞壽命比鋼鉆桿延長了近10 倍。

國內(nèi)只有少數(shù)幾家研究院所和制造廠進行鈦合金材料在石油天然氣鉆完井領(lǐng)域的先期研究。中國石油管工程技術(shù)研究院進行了鈦合金油井管全面的試驗研究工作， 并與制造廠合作開發(fā)出鈦合金油管， 目前正在逐步推廣應(yīng)用。

1、鈦合金鉆桿力學(xué)性能測試

1. 1 硬度測試

采用TC4U 鈦合金， 依據(jù)文獻[8] 進行試驗。試驗時， 對一定直徑的硬質(zhì)合金球施加試驗力壓入試樣表面， 規(guī)定保持時間后卸除試驗力， 測量試樣表面壓痕的深度， 由壓痕的深度求出材料硬度。試驗原理如圖1 所示。

鈦合金材料摩擦焊區(qū)剖面硬度測試位置示意圖

如圖2 所示。鈦合金材料接頭硬度和管體硬度測試

結(jié)果如表1 所示。

焊區(qū)不同位置(1～14) 剖面硬度分別為30. 3、30. 5、30. 4、33. 2、31. 2、31. 4、31. 8、31. 1、31. 1、30. 2、33. 2、31. 1、30. 6 及31. 3 HRC。

測試結(jié)果表明， 鈦合金管體硬度平均值為34. 5 HRC， 大于鈦合金接頭硬度平均值30. 3HRC。鈦合金焊區(qū)剖面硬度在14 個試驗點中硬度平均值為31. 2 HRC， 且無明顯波動點。

1. 2 拉伸性能測試

采用TC4U 鈦合金， 依據(jù)文獻[9]進行拉伸試驗。其不同位置拉伸試驗結(jié)果如表2 所示。試驗數(shù)據(jù)表明， 管體抗拉強度與屈服強度最強， 焊縫處伸長率最高。

1. 3 旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞測試

采用TC4U 鈦合金， 依據(jù)文獻[10]進行旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞測試。試驗原理為試樣旋轉(zhuǎn)并承受彎矩， 產(chǎn)生彎矩的力恒定不變且不轉(zhuǎn)動。試驗一直進行到試樣失效或超過預(yù)定應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。試驗測得數(shù)據(jù)如表3 和表4 所示。

試驗結(jié)果表明， 在鉆井液環(huán)境中鈦合金鉆桿材料旋轉(zhuǎn)彎曲壽命可超過107 次， S135 鉆桿鋼只能達到105 ～106 次。

2、鈦合金鉆桿管體強度計算

管體抗拉強度和抗內(nèi)壓強度一般與套管鋼級和壁厚等有關(guān)。通常來說， 管體鋼級和壁厚越大， 其抗拉強度和抗內(nèi)壓強度越高[11] 。

鈦合金管體抗拉強度計算公式為:

式中: pt為管體抗拉強度， MPa; D 為管體外徑，mm; t 為管體壁厚， mm; Yp為材料最小屈服強度，MPa。

鈦合金管體抗內(nèi)壓強度計算公式為:

式中: pi為管體抗內(nèi)壓強度， MPa。

由式(1) 和式(2) 可知， 在外徑、壁厚和鋼級相同的條件下， 鈦合金鉆桿的管體抗拉強度和抗內(nèi)壓強度與對應(yīng)鋼鉆桿的管體抗拉強度和抗內(nèi)壓強度相等， 鈦合金鉆桿的抗外擠強度計算需要進一步開展管體擠毀試驗以確定標定值。

3、鈦合金鉆桿在特深井修井作業(yè)中的使用性能研究

3. 1 鉆具組合優(yōu)化設(shè)計

以順北特深井為例， 最大井深8225 m， 修井作業(yè)中涉及上提、下放、旋轉(zhuǎn)鉆進和打撈解卡等工序。為了解決特深井修井作業(yè)中鉆具組合強度、鉤載和水力參數(shù)等問題， 設(shè)計了特深井修井作業(yè)的鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合鉆具組合， 相關(guān)參數(shù)對比如表5所示。

3. 2 軸向載荷及抗拉強度校核

采用原鉆具組合的軸向載荷及抗拉校核結(jié)果如表6 所示。?88. 9 mm＋?73. 0 mm S135 鋼鉆具組合(鉆具長度8 225 m)， 鉆具自重1 284 kN (考慮浮力)， 一旦作業(yè)過程中遇卡， 需進行解卡作業(yè)， 作業(yè)管柱最小安全系數(shù)為1. 16， 不滿足現(xiàn)場要求(作業(yè)管柱安全系數(shù)≥1. 3)， 解卡作業(yè)最大鉤載達到1 784 kN， 而XJ850 修井機最大載荷為2 250kN， XJ850 修井機最大安全提升載荷為1 800 kN，已經(jīng)接近修井機最大安全鉤載極限。

使用鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合鉆具組合的軸向載荷及抗拉強度校核結(jié)果如表7 所示。?101. 6 mm 鈦合金＋?88. 9 mm V150＋?73. 0 mm V150 鉆具組合， 鉆具自重1 019 kN (考慮浮力)， 作業(yè)管柱最小安全系數(shù)為1. 59， 滿足現(xiàn)場要求， 解卡作業(yè)最大鉤載達到1 519 kN， 未超過XJ850 修井機安全提升載荷。因此， 使用鈦合金鉆桿能夠很好地解決特深井

修井作業(yè)中鉆具抗拉安全系數(shù)低以及修井機負載高等難題。

3. 3 沖砂作業(yè)水力性能研究

3. 3. 1 砂粒沉降速度計算方法

砂粒的沉降速度直接影響最小注入速度和沖砂工作排量， 因此準確計算砂粒的沉降速度至關(guān)重要。計算砂粒沉降速度的常用方法有牛頓-雷廷格計算法、莫爾計算法、劉希圣推導(dǎo)法、斯篤克計算法和模擬試驗法等。各種方法具體的計算公式如表8 所示。

為準確計算， 本文采用前3 種計算方法計算后， 取其平均值獲得砂粒沉降速度。

3. 3. 2 沖砂作業(yè)水力參數(shù)計算

研究表明[17] : 當液體上返速度和砂粒在沖洗液中沉降末速的比值(即vl / vt ) 為1. 6 ～ 1. 7 時，砂粒在上升液流中呈懸浮狀態(tài); 而當液流上返速度稍增加時， 砂粒便開始上升。因而， 保證將砂粒帶出地面的條件是vl / vt≥2， 即最小注入速度vmin ＝2vt。

當沖砂液黏度為20 mPa?s 時， 計算出兩種不同鉆具組合使砂粒上返的臨界排量， 在對應(yīng)的臨界排量下， 兩種不同鉆具組合的循環(huán)摩阻隨砂粒直徑的變化規(guī)律如圖3 所示。由圖3 可知: 隨著砂粒直徑的增大， 兩種鉆具組合的循環(huán)摩阻均逐漸增大;采用鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合鉆具組合后， 鉆桿內(nèi)流道直徑增大， 循環(huán)摩阻顯著降低。

當砂粒直徑為8 mm 時， 在循環(huán)泵壓為25 MPa的要求下， 兩種不同鉆具組合的最大排量隨液體黏度的變化規(guī)律如圖4 所示。由圖4 可知: 隨著液體黏度的增大， 兩種鉆具組合的最大循環(huán)排量均逐漸減小; 采用鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合鉆具組合后， 鉆桿內(nèi)流道直徑增大， 循環(huán)排量顯著提高。

4 結(jié) 論

(1) 硬度、拉伸性能和旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞測試結(jié)果表明， 鈦合金材料具有良好的力學(xué)性能， 鈦合金鉆桿材料旋轉(zhuǎn)彎曲壽命可超過107 次， S135 鉆桿鋼只能達到105 ～106次。

(2) 通過鉆柱優(yōu)化設(shè)計， 形成了一套用于特深井修井作業(yè)的鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合結(jié)構(gòu)的鉆具組合， 使用該復(fù)合鉆具組合后， 解卡作業(yè)最大鉤載由1 784 kN 降低至1 519 kN， 作業(yè)管柱最小安全系數(shù)由1. 16 升高至1. 59， 解決了特深井修井作業(yè)中鉆具強度低以及修井機負載高的難題。

(3) 通過研究沖砂作業(yè)過程中砂粒沉降速度及合理環(huán)空上返速度計算方法， 對比分析了原鉆具組合和鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合鉆具沖砂作業(yè)水力性能。分析結(jié)果表明， 采用鈦合金＋鋼鉆桿復(fù)合鉆具組合后， 鉆桿內(nèi)流道直徑增大， 循環(huán)摩阻顯著降低， 循環(huán)排量顯著提高。

參考文獻

[1] 張峰， 黃文克， 李遠征， 等. 鈦合金油井管應(yīng)用研究現(xiàn)狀及進展[J]. 焊管， 2017， 40 (11): 7-11.

[2] 劉強， 宋生印， 李德君， 等. 鈦合金油井管的耐腐蝕性能及應(yīng)用研究進展[J]. 石油礦場機械， 2014，43 (12): 88-94.

[3] SCHUTZ R W， WATKINS H B. Recent developmentsin titanium alloy application in the energy industry [J].Materials Science and Engineering A， 1998， 243

(1/2): 305-315.

[4] 胡辛禾. 鈦合金鉆桿———短半徑水平鉆井最佳選擇[J]. 石油機械， 2000， 28 (6): 61.

[5] 馮秋元. 抗腐蝕鈦合金油管井首次在超深高含硫氣井應(yīng)用[J]. 中國鈦業(yè)， 2015 (2): 49.

[6] 付亞榮， 谷勝群， 宋惠梅， 等. 鈦合金管材在高含硫天然氣開發(fā)中的應(yīng)用現(xiàn)狀[J]. 石油機械， 2018，46 (3): 116-124.

[7] 趙奇祥， 趙煒. 用于短半徑鉆井的鈦合金鉆桿[J].石油機械， 2001， 29 (5): 54-56.

[8] 全國鋼標準化技術(shù)委員會. 金屬材料布氏硬度試驗第1 部分: 試驗方法: GB/ T 231. 1—2009 [S]. 北京: 中國標準出版社， 2009.

[9] 全國鋼標準化技術(shù)委員會. 金屬材料室溫拉伸試驗方法: GB/ T 228—2002 [S]. 北京: 中國標準出版社， 2002.

[10] 全國鋼標準化技術(shù)委員會. 金屬材料疲勞試驗旋轉(zhuǎn)彎曲方法: GB/ T 4337—2008 [S]. 北京: 中國標準出版社， 2008.

[11] 趙春暉. 套管柱優(yōu)化設(shè)計研究[D]. 北京: 中國石油大學(xué)(北京)， 2016.

[12] 沈燕來， 陳建武. 沖砂洗井水力計算方法綜述[J]. 水動力學(xué)研究與進展(A 輯)， 1998， 13(3): 347-353.

[13] 賴楓鵬， 李治平， 岑芳， 等. 水平井水力沖砂最優(yōu)工作參數(shù)計算[ J]. 石油鉆探技術(shù)， 2007， 35(1): 69-71.

[14] 劉希圣， 蔣金純. 關(guān)于確定合理環(huán)空返速問題的探討[J]. 石油鉆采工藝， 1984， 6 (2): 1-12.

[15] 劉希圣. 鉆井工藝原理(中冊) [M]. 北京: 石油工業(yè)出版社， 1998.

[16] STOKE G G. On the effect of the internal friction of fluidson the motion of pendulums [ J]. Trans. CambridgePhilo. Soc. ， 1851， 9 (2): 89-106.

[17] 何銀達， 張玫浩， 秦德友， 等. 連續(xù)油管沖砂解堵工藝在超高壓深井中的應(yīng)用[ J]. 鉆采工藝，2018， 41 (2): 119-121.

第一作者簡介: 康紅兵， 高級工程師， 生于1978 年，2003 年畢業(yè)于西南石油大學(xué)石油工程專業(yè)， 現(xiàn)從事井下作業(yè)工藝研究工作。地址: (830000) 新疆烏魯木齊市。電話:

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